asansör teknik dosyası sivtci asansör ltd. şti.
Transkript
asansör teknik dosyası sivtci asansör ltd. şti.
SİVTCİ ASANSÖR LTD. ŞTİ. Kayalık Mah. 686 Sokak No: 11 DENİZLİ Tlf: 0258 211 11 11 Faks : 0211 11 12 www.sivtciasansor.com Yapı Sahibi : Mehmet GÜZ Yapı Adresi : Gerzele Mah. 515 Sokak No:15 DENİZLİ Pafta/Ada/Parsel : M22A21B4C / 345 / 2 Müteahhit Firma : KRM İnşaat Taahhüt Ltd. Şti. Asansör Seri no : 386 ASANSÖR TEKNİK DOSYASI ASANSÖRÜN TEMEL ÖZELLİKLERİ Asansörün Tanımı Yapı sahibi : Mehmet GÜZ Yapı adresi : Gerzele Mah. 515 Sokak No:15 DENİZLİ Asansör Seri no : 386 Yapımcı firma : SİVTCİ ASANSÖR LTD. ŞTİ. Yapımcı firmanın adresi : Kayalık Mah. 686 Sokak No: 11 DENİZLİ Asansör durak adedi Yerleşim çizimleri referans no Asansörün Yerleşimi Elektrik çizimleri : E01,E02,E03,E04,E05,E06,E07,E08 Mekanik çizimleri : M01,M02,M03,M04,M05,M06,M07,M08,M09,M10,M11 Toplam : 4 Önde : 4 Yanda : - Makinanın yerleşimi Seyir mesafesi (m) Beyan yükü (kişi) Beyan yükü (kg) Beyan hızı (m/sn) Kabin ağırlığı (kg) Karşı ağırlık (kg) Motor Marka/Seri no/Tip/Güç Faz (~) Frekans (Hz) Voltaj (V) Pano akımı (A) İmalat cinsi X : : : : : : : : : : : : 8,4 10 800 1 850 1250 Akış (VVF) 3 50 380 20 Montaj 119881 AOM160SA Kuyunun üstünde Kuyunun altında Kuyunun yanında Makina dairesine giriş şekli Tahrik cinsi Rayların cinsi Kabin halatı cinsi,adedi,çapı Reg. halatı cinsi,adedi,çapı : : : : : Merdiven Sürtünmeli tahrik kasnaklı 90x75x16 frezelenmiş, 50x50x5 frezelenmiş Lif özlü 8x19 SEALE, 5 adet, 10 mm Lif özlü 6x19 SEALE, 1 adet, 6 mm Belirtilmesi Gerekli Diğer Özellikler 9,2 kw UYGUNLUK BEYANI İmalatçının adı : SİVTCİ ASANSÖR LTD. ŞTi. İmalatçının adresi : Kayalık Mah. 686 Sokak No: 11 DENİZLİ İmalat cinsi : Montaj İmal yılı : 2012 Seri numarası : 386 Tipi : Elektrikli Asansör İmalatın yapıldığı adres : Onaylanmış kuruluş adı : ABC Referans nosu : 1111 (notified body no) Onaylanmış kuruluş Adresi Mehmet GÜZ Gerzele Mah. 515 Sokak No:15 DENİZLİ : ………………………………………………………………. YUKARIDA TANIMLANAN İMALATIN ASANSÖR YÖNETMELİĞİ VE AŞAĞIDA BELİRTİLEN İLGİLİ TS-EN STANDARDLARINA UYGUN OLDUĞUNU BEYAN EDERİZ. Asansör Yönetmeliği (Varsa Diğer Yönetmelikler) 95/16/AT Asansörün Yapıldığı İlgili Standardlar TS 10922 EN 81-1 (A3) Tasarlanan kullanım amacı (Kabinde bulunan kapasite plakasına göre) X Yolcu [10 Kişilik – 800 Kg) Yolcu ve yük Diğer amaçlar Sorumlu kişinin Adı Soyadı : Osman SİVTCİ Adres : Kayalık Mah. 686 Sokak No: 11 DENİZLİ Firma, Kaşe, İmza : Tarih : 16.04.2012 GÜVENLİK ELEMANLARI KAYIT FORMU Yapı Sahibi : Mehmet GÜZ Yapı Adresi : Gerzele Mah. 515 Sokak No:15 DENİZLİ Asansör Seri No : 386 Asansör Tertibatı Kapı kilitleme tertibatları Kabinin aşağı yönde ve yukarı yönde kontrolsüz hareketini önleyen tertibatlar Aşırı hız kontrol tertibatları Doğrusal veya doğrusal olmayan şok emiciler Asansör Tertibatı Tanımı Tertibat Tipi Üretici Firma Tip Uygunluk Seri / Parti No Kapı kilidi T2-KAT Has CE 1175 Kapı kilidi T2-KAT Has CE 1139 Kapı kilidi T2-KAT Has CE 1616 Kapı kilidi T2-KAT Has CE 1333 Özbeşler CE 294/A Paraşüt Fren SKY2000EKO Sistemi Regülatör ASRG 1,6 Aspar CE 154686/2011 Kabin altı Tampon HPT 04 Has CE - K.Ağırlık altı Tampon HPT 03 Has CE - Kumanda Panosu VDGA35 Astek CE 12765 Hidrolik asansörlerde silindire bağlı güvenlik tertibatları Elektronik güvenlik elemanları ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI İÇİNDEKİLER KONU BAŞLIĞI SAYFA NO ASANSÖR VERİLERİ 1 KABİN RAYLARININ HESAPLANMASI 2-12 KARŞI AĞIRLIK KILAVUZ RAYLARININ HESAPLANMASI 13-15 KUYU TABANINI ETKİLEYEN KUVVETLERİN HESAPLANMASI 15 MAKARA VE ASKI HALATI ÇAPLARI ARSINDAKİ ORAN 15 ASKI HALATI GÜVENLİK KATSAYISININ HESAPLANMASI 16-17 ASKI HALATI BAĞLANTI NOKTASININ DAYANIMININ KONTROLÜ 17 REGÜLATÖR HALATINDAKİ GERGİ KUVVETİNİN HESAPLANMASI 18 REGÜLATÖR HALATI EMNİYET KATSAYISININ HESAPLANMASI 19 REGÜLATÖR HALATI VE MAKARA ÇAPI ARASINDAKİ ORAN 19 TAMPON HESAPLARI 19 TAHRİKYETENEĞİNİN HESAPLANMASI 20 T1/T2 ORANININ HESAPLANMASI 21-24 ASANSÖR MOTOR GÜCÜ HESABI 25 HALAT SARMA AÇISI HESABI 26 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI ASANSÖR VERİLERİ “ELEVATOR DATAS”: Kabin ve aksesuarlarının kütlesi Masses of the empty car and components supported by car Beyan Yükü Rated Load Maksimum Konsol Mesafesi The bracket distance Kabin kılavuz patenleri arasındaki mesafe Distance between car guide shoes Güvenlik Tertibatı Tipi Type of safety gear X – yönündeki kabin boyutu, kabin derinliği Car dimension in X-direction, car depth Y – yönündeki kabin boyutu, kabin genişliği Car dimension in Y-direction, car with Beyan Hızı Rated speed Ray Boyu Length of rail Raylara bağlı yardımcı donanım kütlesi Mass of auxiliary equipment on the rail Kabin merkezinin (C) ,x eksenine olan mesafesi Distance of center of car to X-axis Kabin merkezinin (C) ,y eksenine olan mesafesi Distance of center of car to Y-axis Askı noktasının (S) ,x eksenine olan mesafesi Distance of suspension to X-axis Askı noktasının (S) ,y eksenine olan mesafesi Distance of suspension to X-axis Boş kabin ağırlık merkezinin x eksenine olan mesafesi Distance of car mass centre gravity to X-axis Boş kabin ağırlık merkezinin y eksenine olan mesafesi Distance of car mass centre gravity to Y-axis Kapı pozisyonu Position of the car door Kılavuz rayların sayısı Number of guide rail Kabinde kullanılan ray tipi Type of the used rail on the car P = 875.578 kg q = 800 kg I = 2800 mm h = 3000 mm = Kaymalı Frenlemeli Dx = 1500 mm Dy = 1200 mm v = 1,00 m/sn Lray = 13,2 m M = 0 kg xc = 0 mm yc = 0 mm xs = 0 mm ys = 0 mm xp = 0 mm yp = 0 mm i = 1 n = 2 90X75X16 Sayfa:1 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI KABİN RAYLARININ HESAPLANMASI (EK-G) PROOF OF CAR GUIDE RAILS (ANNEX-G) G.7.1.1 - GÜVENLİK TERTİBATI ÇALIŞMASI “SAFETY GEAR OPERATION” G.7.1.1.2- Bükülme “Buckling” Fk k1 g n P Q = 2x9.81x( 875.578+ 800)/ 2= 16437,4 N n Kullanılan ray için en küçük eylemsizlik yarıçapı Minimum radius of gyration in millimetres Bükülme uzunluğu Bucking length in millimetres Narinlik katsayısı “Slenderness”= i = 24,3 mm lk=l = 2.800,0 mm lk = 2800/ 24.3 = 115,2 i Rm = 370 N/mm2 çekme dayanımlı ray için ’nın fonksiyonu olarak function for steel with tensile stress Rm = 370 N/mm2 Rm = 520 N/mm2 çekme dayanımlı ray için ’nın fonksiyonu olarak function for steel with tensile stress Rm = 520 N/mm2 Kullanılan rayın çekme dayanımı Tensile stress Kullanılan ray için “for the use rail” 370 = 2.24 (Çizelge G.3) 520 = 3.36 (Çizelge G.4) Rm = 370 N/mm2 370 R 520 Rm 370 370 520 370 =[( 3.36- 2.24)x( 370-370)/(520-370)]+ 2.24= 2,24 Raylara bağlı yardımcı donanım için darbe katsayısı k3 = 2,0 alınır. Value of impact factor Kullanılan rayın kesit alanı Cross section area of a guide rail in millimeters Raylara bağlı yardımcı donanım ağırlığı Force in a guide rail due to auxiliary equipment in newtons k Fk k3 M A = (16437,420+ 2x0,0)x 2.24/ 1700 A = 1.700,0 mm2 M = 0,0 N =21,659 N/mm2 Sayfa:2 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI DURUM 1:x-ekseni “Case 1 relative to the X-axis” y Dx Dx 8 yQ 0 xQ C S Q Dy P xQ xP yP x x1 xQ,yQ : Beyan yükü ağırlık merkezinin kılavuz ray sisteminin ilgili eksenlerine olan mesafeleri : position of the rated load (Q) in relation to the guide rail cross coordinates xQ= 1500/8 = 187.5 mm yQ = yC = 0 G.7.1.1.1-EĞİLME GERİLMESİ “BENDING STRESS” Kaymalı Frenlemeli güvenlik tertibatında darbe katsayısı impact factor due to safety device operation k1 Fx k1 g n Q xQ P xP nh My k1 = 2 (Çizelge G.2) = 2x9.81x( 800x 187.5+ 875.578x 0)/( 2x 3000)= 490,5 N 3 Fx l = 3x490,500x 2800/16 = 257.512,5 Nmm 16 Kullanılan ray için Wy (mm3) “for the using rail Wy (mm3)” = 11.400,0 y Fy My Wy = 257.512,500/ 11400=22,589 N/mm2 k1 g n Q yQ P y P n h 2 Mx 3 Fy l 16 = 2x9.81x( 800x 0+ 875.578x 0)/( 2x 3000/2)= 0,00 N = 3x 0x 2800/16 = 0,0 Nmm Kullanılan ray için Wx (mm3) “for the using rail Wx (mm3)”= 20.800,0 Sayfa:3 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI x Mx = 0/ 20800=0,000 N/mm2 Wx Eğilme Gerilmeleri m = x + y m =0,000 + 22,589 = 22,589 N/mm2 Durum 2: y-ekseni “Case 2 relative to the Y-axis” y Dx xQ 0 yQ Q Dy C S P yQ yP Dy 8 x xP x1 yQ = 0,000 + 1200/8 yQ = 150 mm xQ = xC = 0 Güvenlik tertibatı çalışması “Safety gear operation” eğilme gerilmesi “Bending Stress” Kaymalı Frenlemeli güvenlik tertibatında darbe katsayısı k1 = 2 (Çizelge G.2) impact factor due to safety device operation k1 Fx k1 g n Q xQ P xP nh = 2x9.81x( 800x 0+ 875.578x 0)/( 2x 3000) My = 0N 3 Fx l = 3x 0x 2800/16 = 0,000 Nmm 16 Kullanılan ray için Wy (mm3) = 11.400,0 For the using rail y My Wy = 0/ 11400=0,000 N/mm2 Sayfa:4 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI Fy k1 g n Q yQ P y P n h 2 = 2x9.81x( 800x 150+ 875.578x 0)/( 2x 3000/2)= 784,8 N Mx 3 Fy l 16 = 3x 784.8x 2800/16 = 412.020,000 Nmm Kullanılan ray için Wx (mm3) = 20.800,0 For the using rail x Mx = 412020/ 20800=19,809 N/mm2 Wx Eğilme Gerilmeleri m = x + y m =19,809 + 0,000 = 19,809 N/mm2 Daha büyük olduğu için Durum 1 eğilme gerilmesi alınmıştır m =22,589 G.7.1.1.3 BİRLEŞİK GERİLME “COMBINED STRESS” k Fk k3 M = izin verilen gerilme (N/mm2), “Buckling stress in newtons per square millimeters” A Rm = uzama sınırı (N/mm2), tensile strength in newtons per millimeter S t = güvenlik katsayısı, Safety factor Güvenlik tertibatının çalışmasında güvenlik katsayısı (Çizelge 3) St = 3,0 Safety gear operation İzin verilen gerilme “Permissible stress” zul Rm = 370/ 3 = 123,33 N/mm2 St Aşağıdaki doğrulamalar yapılmalıdır: It shall be evaluated using the following formula; m = x + y zui 22,59 N/mm2 123,33 N/mm2 zul R S m zul t = 22,59+(16.437,4+ 2x0,0)/ 1700 = 32,26 N/mm2 123,33 N/mm2 a = k + 0.9xm zui 21,66+0,9x22,59= 41,989 N/mm2 123,33 N/mm2 Sayfa:5 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI G.7.1.1.4 Ray boyunun eğilmesi “Flange bending” Kullanılan ray profilinin ayağı ile başı arasındaki boyun genişliği c = 9 mm With of the connecting part of the foot to the blade in millimeters F 1,85 Fx c2 zul = 1,85X490,5/9,02 = 11,20 N/mm2 123,33 N/mm2 G.7.1.1.5 Eğilme miktarı “Deflections” Esneklik modülü E = 21000x9.81 N/mm2 Modulus of elasticity in newton per square millimetre Kullanılan ray için Iy = 515.000,0 mm4 Second moment of area in the X-axis in fourth power millimetre zui = 5 mm (10.1.2.2) 10.1.2.2 - T-Profilli kılavuz raylar için hesaplanan en büyük izin verilen eğilme miktarları: a) Üzerinde güvenlik tertibatı çalışan kabin, karşı ağırlık veya dengeleme ağırlığı kılavuz raylarında, her iki yönde 5 mm; b) Üzerinde güvenlik tertibatı çalışmayan kabin, karşı ağırlık veya dengeleme ağırlığı kılavuz raylarında, her iki yönde 10 mm; 10.1.2.2 – For T-Profile guide rails the maximum calculated permissible deflection are: a) 5 mm in both directions for car, counterweight or balancing weight guide rails on which safety gears are operating b) 10 mm in both directions for guide rails of counterweight or balancing weight without safety gears x 0,7 Fx l 3 48 E I y zul = 0,7x490,50x 28003/(48x21000x9.81x 515000) = 1,480 mm Kullanılan ray için “for the use rail” y 0,7 Fy l 3 48 E I x Ix 5 mm = 10.120.000,0 mm4 zul = 0,7x784,80x 28003/(48x21000x9.81x 10120000) = 0,121 mm 5 mm Sayfa:6 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI G.7.1.2 NORMAL KULLANMA, HAREKET “NORMAL USE, RUNNİNG” DURUM 1:X-EKSENİ “CASE 1 RELATİVE TO THE X-AXİS” y Dx Dx 8 yQ 0 xQ C S Q Dy P xQ xP yP x x1 G.7.1.2.1 EĞİLME GERİLME “BENDING STRESS” Normal kullanma, Hareket için darbe katsayısı k2 = 1,2 (Çizelge G.2) Normal use impact factor due to safety device operation k1 Fx k 2 g n Q xQ xS P x P x S nh = 1.2x9.81x[ 800x( 0- 0)+ 875.578x( 0- 0)]/( 2x 3000) = 0 N My 3 Fx l = 3x 0x 2800/16 = 0,000 Nmm 16 Kullanılan ray için Wy (mm3) “for the use rail” = 11.400,0 mm3 y Fy My Wy = 0/ 11400=0,000 N/mm2 k2 g n Q yQ y S P y P yS n h 2 = 1.2x9.81x[ 800x( 150- 0)+ 875.578x( 0- 0)]/( 2x 3000/2) = 470,880 N Sayfa:7 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI 3 Fy l Mx 16 = 3x470,880x 2800/16 = 247.212,000 Nmm Kullanılan ray için Wx = 20.800,0 mm3 For the using rail x Mx = 247212,000/ 20800=11,885 N/mm2 Wx Eğilme Gerilmeleri m = x + y m =11,885 + 0,000 = 11,885 N/mm2 Durum 2: y-ekseni “Case 2 relative to the Y-axis” y Dx yQ Q Dy C S xQ 0 P yP x yQ Dy 8 xP x1 EĞİLME GERİLMESİ “BENDING STRESS” Normal kullanma, Hareket için darbe katsayısı impact factor due to safety device operation k2 Fx k2 = 1.2 (Çizelge G.2) k 2 g n Q xQ xS P x P x S nh = 1.2x9.81x[ 800x( 0- 0)+ 875.578x( 0- 0)]/( 2x 3000)= 0,000 N My 3 Fx l = 3x 0x 2800/16 = 0,000 Nmm 16 Kullanılan ray için Wy (mm3) = 11400 mm3 For the using rail y My Wy = 0/ 11400 = 0,00 N/mm2 Sayfa:8 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI Fy k 2 g n Q yQ y S P y P y S n h 2 = 1.2x9.81x[ 800x( 150- 0)+ 875.578x( 0- 0)]/( 2x 3000/2)= 470,88 N Mx 3 Fy l 16 = 3x470,880x 2800/16 = 247.212,00 Nmm Kullanılan ray için Wx = 9240 mm3 For the using rail x Mx = 247212,000/ 20800=11,89 N/mm2 Wx Eğilme Gerilmeleri m = x + y m =11,885 + 0,000 = 11,885 N/mm2 Daha büyük olduğu için Durum 2 eğilme gerilmesi alınmıştır m =11,885 G.7.1.2.2 – BÜKÜLME “BUCKLING” “Normal kullanma- Hareket” yük durumunda bükülme meydana gelmez. In normal use – running, buckling does not arise. G.7.1.2.3 BİRLEŞİK GERİLME “COMBINED STRESS” Normal kullanma, hareket için güvenlik katsayısı (Çizelge 3) St = 3.75 Normal use safety gear İzin verilen gerilme “Permissible stress” zul Rm = 370/ 3.75 = 98,667 N/mm2 St Aşağıdaki doğrulamalar yapılmalıdır: It shall be evaluated using the following formula; m = x + y zui 11,885+0,000 = 11,885 N/mm2 98,667 N/mm2 Raylara bağlı yardımcı donanım için darbe katsayısı k3 = 2,0 alınır. Value of impact factor Kullanılan rayın kesit alanı A = 951 mm2 Cross section area of a guide rail in millimeters Raylara bağlı yardımcı donanım ağırlığı M = 0,0 N Force in a guide rail due to auxiliary equipment in newtons m k3 M A zul = 11,885+( 2x0,0)/ 1700 = 11,885 N/mm2 98,667 N/mm2 Sayfa:9 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI G.7.1.2.4 Ray boyunun eğilmesi “Flange bending” Kullanılan ray profilinin ayağı ile başı arasındaki boyun genişliği c = 9 mm Width of the connecting part of the food to the blade in millimeters F 1,85 Fx c2 zul =1,85X0,000/9,0 2 = 0,000 N/mm2 98,667 N/mm2 G.7.1.2.5 Eğilme miktarı “Deflections” Esneklik modülü E = 21000x9.81 N/mm2 Modulus of elasticity in newton per square millimetre Kullanılan ray için ly = 515000 mm4 Second moment of area in the X-axis in fourth power millimetre zul = 5 mm (10.1.2.2) x 0,7 Fx l 3 48 E I y zul =0,7x 0x 2800 3/(48x21000x9.81x 515000) = 0,000 mm 5 mm Kullanılan ray için Ix = 10120000 mm4 For the using rail y 0,7 Fy l 3 zul 48 E I x =0,7x 470.88x 28003/(48x21000x9.81x 10120000) = 0,072 mm 5 mm G.7.1.3 NORMAL KULLANMA, YÜKLEME “NORMAL USE, LOADING” Dx P C X Dy X FS XP Y XF Sayfa:10 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI Kapı kozisyonu “Door Position” İlgili kabin kapısının, x eksenine olan mesafesi (i=1,2,3 veya 4) Distance of the related car door to X-axis İlgili kabin kapısının, y eksenine olan mesafesi (i=1,2,3 veya 4) Distance of the related car door to Y-axis i = 1 x = 870 mm y = 0 mm Eşik kuvveti “force on the sill” Fs İnsan asansörlerinde İnsan asansörlerinde Forklift ile yüklemede Q < 2500 kg ise: Q 2500 kg ise: Q 2500 kg ise: Fs = 0.4 x gn x Q Fs = 0.6 x gn x Q Fs = 0.85 x gn x Q Person Load Lift Forklift Truck Loading Fs = 0,4x9.81x 800 = 3.139,20 N G.7.1.3.1Eğilme gerilmesi “Bending stress” Normal kullanma, Hareket için darbe katsayısı Impact factor for normal use Fx k2 = 1.2 (Çizelge G.2) g n P xP xS Fs xi xS = 2x9.81x( 800x 0+ 875.578x 0)/( 2x 3000)= 0 N nh My 3 Fx l = 3x 0x 2800/16 = 0,000 Nmm 16 Kullanılan ray için Wy (mm3) = 11.400,0 mm3 For the using rail y Fy My Wy = 0/ 11400 = 0,000 N/mm2 g n P y P y S Fs yi y S = 2x9.81x( 800x 150+ 875.578x 0)/( 2x 3000/2) = 784,8 N n h 2 Mx 3 Fy l 16 = 3x 784.8x 2800/16 = 412.020,000 Nmm Kullanılan ray için Wx = 9240 mm3 For the using rail x Mx = 412020/ 20800 = 19,809 N/mm2 Wx G.7.1.3.3 Birleşik gerilme “Combined Stress” Normal kullanma, Hareket için güvenlik katsayısı (Çizelge 3) Safety factor for normal use, running St = 3 Sayfa:11 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI İzin verilen gerilme “Permissible stress” zul Rm = 370/ 3= 123,333 N/mm2 St Aşağıdaki doğrulamalar yapılmalıdır: It shall be evaluated using the following formula; n = x + y zui 19,809= 19,809 N/mm2 123,333 N/mm2 Raylara bağlı yardımcı donanım için darbe katsayısı k3 = 2 alınır. impact factor due to safety device operation k3 Kullanılan rayın kesit alanı A = 1700 mm2 Cross section area of a guide rail in millimeters Raylara bağlı yardımcı donanım ağırlığı M = 0,0 N Force in a guide rail due to auxiliary equipment in newtons m k3 M A zul = 19,809+( 16437.42018+ 2x0,0)/ 1700 = 29,478 N/mm2 123,333 N/mm2 G.7.1.3.4 Ray boyunun eğilmesi Kullanılan ray profilinin ayağı ile başı arasındaki boyun genişliği c = 9 mm Width of the connecting part of the food to the blade in millimeters F 1,85 Fx c2 zul =1,85X0,000/9,0 2 = 0,000 N/mm2 123,333 N/mm2 G.7.1.3.5 Eğilme miktarı Esneklik modülü Kullanılan ray için E = 21000x9.81 N/mm2 Iy = 515000 mm4 zui = 5,0 mm (10.1.2.2) 10.1.2.2 – For T-Profile guide rails the maximum calculated permissible deflection are: a) 5 mm in both directions for car, counterweight or balancing weight guide rails on which safety gears are operating b) 10 mm in both directions for guide rails of counterweight or balancing weight without safety gears x 0,7 Fx l 3 48 E I y zul = 0,7x 0x 2800 3/(48x21000x9.81x 515000) = 0,000 mm Kullanılan ray için For the using rail Ix y 0,7 Fy l 3 48 E I x 5 mm = 10120000 mm4 zul = 0,7x 784.8x 2800 3/(48x21000x9.81x 10120000) = 0,121 mm 5 mm Sayfa:12 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI KARŞI AĞIRLIK KILAVUZ RAYLARININ HESAPLANMASI (EK-G) Dxcwt Dycwt Ray Sayısı Number of rail Dengeleme faktörü Balance factor Normal kullanma, Hareket için Normal use, moving Karşı ağırlık patenleri arasındaki mesafe Distance between counterweight shoes Ağırlıkta kullanılan ray tipi Type of counterweight rail = 150 mm = 960 mm = 2 q = 0,5 k2 = 1,2 (Çizelge G.2) hcwt = 3000 mm = 50X50X5 Normal kullanımda, hareket “Normal Use, Running” Eğilme gerilmesi “Bending Stress” k2xgnx(qxQ+P)x0.1x Dxcwt Fx = ------------------------------------------ = nx hcwt = 1.2x9.81x[ 800x( 0- 0)+ 875.578x( 0- 0)]/( 2x 3000)= 0,000 N My 3 Fx l = 16 Kullanılan ray için Wy For the using rail 3x 0x 2800/16 = 0,000 Nmm = 2100 mm3 Sayfa:13 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI y My Wy = 0/ 11400 = 0,00 N/mm2 K2xgnx(qxQ+P)x0.05x Dycwt Fy = ------------------------------------------ = n -- x hcwt 2 = 1.2x9.81x[ 800x( 150- 0)+ 875.578x( 0- 0)]/( 2x 3000/2)= 470,88 N Mx 3 Fy l 16 = 3x 470.88x 2800/16 = 247.212,00 Nmm Kullanılan ray için Wx = 3150 mm3 For the using rail x Mx = 247212/ 20800 Wx = 11,89 N/mm2 Birleşik gerilme “Combined Stress” Normal kullanma, Hareket için güvenlik katsayısı (Çizelge 3) Normal use, for running coefficent Ağırlık rayının çekme dayanımı Tensile stress of counterweight rail İzin verilen gerilme “Permissible stress” zul St = 3.75 Rm = 370 N/mm2 Rm = 123,333 = 370/ 3.75 N/mm2 St Aşağıdaki doğrulamalar yapılmalıdır: It shall be evaluated using the following formula; n = x + y zui 19,809+0,000 = 19,809 N/mm2 98,667 N/mm2 Ray boyunun eğilmesi Kullanılan ray profilinin ayağı ile başı arasındaki boyun genişliği c = 9 mm Width of the connecting part of the food to the blade in millimeters F 1,85 Fx c2 zul =1,85X0,00/9,02 = 0,00 N/mm2 98,667 N/mm2 Eğilme miktarı “Deflection” Esneklik modülü Modulus of elasticity Kullanılan ray için For using rail E = 21000x9.81 N/mm2 Iy = 52.500,0 mm4 zui = 5,0 mm (10.1.2.2) 10.1.2.2 – For T-Profile guide rails the maximum calculated permissible deflection are: a) 5 mm in both directions for car, counterweight or balancing weight guide rails on which safety gears are operating b) 10 mm in both directions for guide rails of counterweight or balancing weight without safety gears Sayfa:14 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI x 0,7 Fx l 3 48 E I y zul = 0,7x 0x 2800 3/(48x21000x9.81x 515000) = 0,000 mm Kullanılan ray için For the using rail Ix y 0,7 5,0 mm 4 = 11.240,0 mm Fy l 3 zul 48 E I x = 0,7x 470.88x 28003/(48x21000x9.81x 10120000) = 0,072 mm 5,0 mm KUYU TABANINI ETKİLEYEN KUVVETLERİN HESAPLANMASI (5.3.2) STRENGHT OF THE PIT FLOOR Güvenlik tertibatının çalışması “Safety Gear Operation” Kabin kılavuz rayının birim ağırlığı Unit mass of guide rail of the car Ray boyu Length of rail Kılavuz ray ağırlığı “Weight of the guide rail” P ray = GxLray = 73.28x 13.2 G = 73,3 N/mm Lray = 13,2 m = 967,3 N Her ray tabanına gelen düşey kuvvet “Vertical force of each rail base” Fray = Fk + Pray = 16.437,42+ 967.296 = 17.404,72 N Tampon çalışma kuvvetleri Herbir kabin tamponunun altında (5.3.2.2) Each car buffer P = 4xgnx(P+Q) = 4x9,81x( 875.578+ 800) = 65.749,7 N 5.3.2.2.The floor of the pit shall be able to support beneath the car buffer supports 4 times the static load being imposed by the mass of the fully loaded car Herbir karşı ağırlık tamponunun altında (5.3.2.3) Each counterweight buffer P = 4xgnx(P+qxQ) = 4x9,81x( 875.578+ .5x 800) = 50.053,7 N 5.3.2.3. The floor of the pit shall be able to support beneath the counterweight buffer supports, on the balancing weights travelling area, 4 times the static load being imposed by the mass of the counterweight or the balancing weight. 9.2.1 MAKARA ve ASKI HALATI ÇAPLARI ARASINDAKİ ORAN 9.2.1 PULLEY AND ROPES DIAMETER RATIOS Askı halat çapı “Rope Diameter” En küçük kasnak çapı “Small Pulley Diameter” D mim/dr = 400/ 10 dr Dmim = 10 mm = 400 mm = 40 40 9.2.1 - Tahrik kasnağı, makara ve tamburun (halat ortasından ortasına ölçülen) çapları ile halat çapının oranı, halat yapısından bağımsız olarak en az 40 olmalıdır. 9.2.1 The ratio between the pitch diameter of sheaves, pulley or drumsand the nominal diameter of the suspension ropes shall be at least 40, regardless of the number of standards. Sayfa:15 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI ASKI HALATI GÜVENLİK KATSAYISININ HESAPLANMASI (9.2.2 ve EK-N) PROOF OF SAFETY FACTOR OF THE SUSPENSION ROPES (9.2.2 AND AN-N) Askı halatı güvenlik katsayısı: The safety factor of suspension ropes: Üç veya daha fazla halatlı sürtünmeli tahrikte ve tamburlu tahrikte en az 12; 12 in the case of traction drive with three ropes or more; İki halatlı sürtünmeli tahrikte en az 16 olmalıdır. 16 in the case of traction drive with two ropes; Kasnakların eşdeğer sayısı “Equivalent number of pulleys” Nequiv Nequiv = Nequiv (t) + Nequiv (p) Nequiv (t) Nequiv (p) = Tahrik kasnaklarının eşdeğer sayısı “the equivalent number of traction sheaves” = Saptırma kasnaklarının eşdeğer sayısı “the equivalent number of deflection pulleys” Nequiv (t) ‘nin hesaplanması (Çizelge N.1) V Kanal 35 - Sertleştirilmiş Kanal0 için Nequiv (p) ‘nin hesaplanması Nequiv (p) = Kp x (Nps + Npr) Nequiv (t) = 18,5 Kp = (Dt / Dp)4 Tahrik kasnağı çapı Dt Diameter of the traction sheaves Saptırma kasnağı çapı Dp Avarange diameter of all pulleys, traction sheave excluded Tahrik kasnağı çapının kasnak çapına oranının 4.kuvveti Factor of the ratio between sheave and pulley diameter Tek yönde bükülmeli kasnak sayısı Nps Number of the pulley with simple bends Ters yönde bükülmeli kasnak sayısı Npr Number of the pulley with reserved bends = 520 mm = 400 mm = 2,86 = 1 = 0 N equiv (p) = 2,86x(1,00+4x0,00) = 2,86 Nequiv = Nequiv (t) + Nequiv (p) = 18,50+2,86 = 21,36 N.3 Tesis için gerekli güvenlik katsayısı “Safety Factor” 6 695,8510 N equiv log 8 , 567 Dt dr 2, 6834 2 , 894 D log 77,09 t dr S f 10 Sayfa:16 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI Halat çapı dr Diameter of the rope Dt/dr Hesaplanan Sf Calculated Sf Kullanılan halatın en küçük kopma kuvveti Fmin The minimum breaking load of the governor rope Halat sayısı nr Number of rope Halat askı katsayısı r Rope reeving factor = 10 mm = 520/ 10 = 52 = 16,31 = 45.027,9 N = 5 = 1 Güvenlik katsayısı, bir halatın en küçük kopma kuvvetinin (N), kabin beyan yükü ile yüklü ve en alt durakda duruyorken bir halata gelen en büyük kuvvete (N) oranıdır. The safety factoris the ratio between the minimum breaking load, in newtons, of one rope and the maximum force, in newtons, in this rope, when the car is stationary at the lowest landing, with its rated load nr x Fmin x r S = ------------------- = 5x 45027.9x 1/( 875.578x9.81) = 26,21 16,31 Pxgn 9.2.3 ASKI HALATI BAĞLANTI NOKTASININ DAYANIMININ KONTROLÜ 9.2.3 RESIST CONTROL OF JUNCTION POINT OF THE SUSPENSION ROPE Halat bağlantı tijinin çapı Diameter of the type of Junction point Halat bağlantı tijinin net kesit alanı A Cross section area of the type of junction point Halat bağlantı tijinin çekme dayanımı zui Tensile stress of the type of junction point 0.8xFmin 36022.32 Axzui = 15 mm = 1700 mm2 = 98,667 N/mm2 74182.5 9.2.3 - Madde 9.2.3.1‘e göre halat ve halat tespit noktaları arasındaki bağlantılar, en küçük halat kopma yükünün en az % 80’ine dayanabilmelidir. 9.2.3 – The junction between the rope and the rope termination, according to 9.2.3.1, shall be able to resist at least 80% of the minimum breaking load of the rope. 9.2.3.1 - Halat uçları kabine, karşı ağırlığa veya dengeleme ağırlığına veya palangalı sistemlerde askı noktalarına, kurşun dökülmüş soketler, kendinden sıkıştırmalı konik soketli halat kilitleri, en az üç uygun halat klemensiyle bağlanan kurt gözü (radansa), presle sıkıştırılmış boru veya aynı derecede güvenli başka bir sistemle bağlanmalıdır. 9.2.3.1 – The ends of the ropes shall be fixed to the car, counterweight or balancing weight, or suspension points of the dead parts of reeved ropes by means of metal or ressin filled sockets, self tightening wedge type sockets, heart shaped thimbles with at least three suitable rope grips, hand spliced eyes, ferrule secured eyes, and any other system with equivalent safety. Sayfa:17 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI 9.9.4 REGÜLATÖR HALATINDAKİ GERGİ KUVVETİNİN HESAPLANMASI 9.9.4 PROOF OF THE TENSILE FORCE IN THE OVERSPEED GOVERNOR Halat tipi Type of rope Halat anma çapı Diameter of rope Gergi ağırlığı Tensioning weight Halat ağırlığı Rope weight 6x19 Standart lif özlü dsr = 6 mm G = 650,0 N Psr = 40,50 N = 0,20 = 40,000 Aşağı yönde çalışmada “moving down” T2 P sr+(G/2)+Pdown x ---- = e = ----------------T1 Psr+(G/2) Sürtünme katsayısı Coeffcient of friction Kanal açısının değeri Value of the groove angle Sürtünme değeri “friction factor” 1 = x -------------= 0,585 Sin(/2) ex = 6,27 P = Psr + (G/2) = 40,50x 650/2=365,50 N P down = P x ex - P = 365,50x6,27-365,50=1.927,39 N Aşağı yönde gerekli çalışma kuvveti 1.927,39 ≥ Pdreq 300 = 300 N Yukarı yönde çalışmada “Moving up” T1 Psr+(G/2) x ---- = e = ----------------T2 P sr+(G/2)-Pup P = Psr + (G/2) ile Pup = P – (P/ex) = 365,5-(365,5/6,3) = 307,2 N Yukarı yönde gerekli çalışma kuvveti 307,2 Pureq 300 = 300 N 9.9.4 - Hız regülâtörünün devreye girmesi sırasında regülâtör halatında meydana gelen gerilme kuvveti, en az aşağıda belirtilen değerlerden büyük olanına eşit olmalıdır: Güvenlik tertibatını çalıştırmak için gereken kuvvetin 2 katı veya 300 N. 9.9.4 – The tensile force in the overspeed governor rope produced by the governor, when tripped, shall be at least the greater of the following two values: a) twice that necessary to engage the safety gear, or b) 300 N Sayfa:18 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI 9.9.6.2 REGÜLATÖR HALATI EMNİYET KATSAYISININ HESAPLANMASI Regülatör halatının en küçük kopma yükü Fmin = 19522 N The minimum breaking load of the governor rope Meydana gelen en büyük kuvvet F = Pdown + P = 1.927,4+365,5=2.292,89 N Maximum force Fmin / F = 8,51 8 9.9.6.2 - Bu halatın en küçük kopma yükü, hız regülâtörünün çalışmasıyla halatta meydana getirilen gerilme kuvvetinin en az 8 katı olmalıdır. Sürtünme kuvveti kullanan tipte bir hız regülâtöründe, sürtünme katsayısı max= 0,2 olarak hesaba katılmalıdır. 9.9.6.2 – The minimum breaking load of the rope shall be related by a safety factor of at least 8 to the tensile force produced in the rope of the overspeed governor when tripped taking into account a friction factor max equal to 0,2 for traction type overspeed governor. 9.9.6.4 REGÜLATÖR HALATI VE MAKARA ÇAPI ARASINDAKİ ORAN 9.9.6.4 THE RATIO BETWEEN THE PITCH DIAMETER OF THE PULLEYS FOR THE OVERSPEED GOVERNOR ROPE Halat anma çapı Nominal rope diameter Regülatör kasnak çapı Diameter of the governor pulley dsr = 6 mm Dreg = 320 mm Dreg/dsr = 53.333 30 9.9.6.4 - Hız regülâtörü kasnağının (halat ortasından ortasına ölçülen) çapı ile regülâtör halatı anma çapı arasındaki oran en az 30 olmalıdır. 9.9.6.4 – The ratio between the pitch diameter of the pulleys for the overspeed governor rope and the nominal rope diameter shall be least 30. TAMPON HESAPLARI CALCULATION OF BUFFER Kabin altı tamponu için HPT 04 tampon seçilmiş olup, Min.Kuvvet = 440 kg < Max. Toplam kütle P bmax = (P+Q+Gh) = (850+800 + 25,6) = 1675,6 kg < Max.Kuvvet = 1784 kg uygundur. Karşı ağırlık tamponu için HPT 03 tampon seçilmiş olup, Min.Kuvvet = 440 kg < Max. Toplam kütle P bmax = (P+Q/2)+Gh = (1250+25,6) = 1275,6 kg < Max.Kuvvet = 1440 kg uygundur. Max. Kuvvet ve Min. Kuvvet değerleri tampon üretici firması kataloğundan alınmıştır,markaya göre değişebilir. Sayfa:19 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI TAHRİK YETENEĞİNİN HESAPLANMASI (EK-M) TRACTION EVALUATION (ANNEX-M) Sürtünme değerinin hesaplanması Evaluation of the friction factor Yarım Daire ve Altı Kesik Yarım Daire Kanal V Kanal Semi-circular and Semi-circular undercut grooves V-Grooves sertleştirilmiş kanallar için; for handened grooves; 4 cos sin 2 2 f sin sin f 1 sin 2 sertleştirilmemiş kanallar için; for non-handened grooves; 4 1 sin 2 f sin Kasnak kanalı “Grooves” Kanal açısının değeri “Grooves angle” Alt kesilme açısı “Undercut angle” : V Kanal 35 - Sertleştirilmiş Kanal : 75 : 115.22633744856 Yükleme için : 0.1 x (1 / sin(35/2) Durdurma tertibatı çalışması için : (0.1 / (1 +1,0 / 10)) x (1 /sin(35/2) Kabinin bloke edildiği durumlar için : 0.2 x (1 / sin(35/2) Yükleme için: Loading condition Durdurma tertibatı çalışması için: Emergency breaking conditions Kabinin bloke edildiği durumlar için: Car stalled conditions f = 0,333 f = 0,302 f = 0,665 Sayfa:20 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI T1/T2 ORANININ HESAPLANMASI “TRACTION CALCULATION” Kabin %125 yüklü en alt durakta duruyorken: T1 P + 1.25 xQ+rxMSRcar ---- = ----------------------------T2 Mcwt+rxMSRcwt+MCRcwt Kabin kütlesi P Masses of the empty car and components supported by the car Beyan yükü Q Rated load in kilogrammes Askı katsayısı r Reeving factor Kabin tarafındaki halat kütlesi MSRcar Mass of ropes on the car side Karşı ağırlık kütlesi Mcwt Mass of counterweight Karşı ağırlık tarafındaki halat kütlesi MSRcwt Mass of ropes on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki dengelem elemanı kütlesi MCRcwt Mass of balancing component on counterweight side Sarılma açısı Angle of wrap of the ropes on the traction sheave Yükleme için sürtünme değeri f Friction factor = 875,6 kg = 800 kg = 1 = 25.578 kg = 1.250,0 kg = 0,0 kg = 0,0 kg = 154,000 0 = 0,3 T1 ---- = ( 850+1.25x 800+ 1x 25.578)/( 1250+ 1x 0+ 0) = 1,500 T2 T1 ---- e T2 1,500 2,445 Q ile yüklü kabin en alt katta aşağı hareket ederken durdurma tertibatının çalışması Emergency breaking condition while moving down at the bottom floor with Q weight Sayfa:21 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI Kabin kütlesi P Masses of the empty car and components supported by the car Beyan yükü Q Rated load in kilogrammes İvme değeri (M.2.1.2) a Acceleration value Askı katsayısı r Reeving factor Kabin tarafındaki halat kütlesi MSRcar Mass of ropes on the car side Kabin tarafındaki saptırma kasnaklarının indirgenmiş küt.MDPcar Reduced mass of deflection pulley on car side Kabin tarafındaki saptırma kasnağı sayısı iDPcar Number of deflection pulley on car side Kabin kasnaklarının indirgenmiş kütlesi mPcar Reduced mass of pulley on car side Kabin tarafındaki kasnak sayısı iPcar Number of pulley on car side Kuyuda kabin tarafındaki sürtünme kuvveti FRcar Friction force on car side Karşı ağırlık kütlesi Mcwt Mass of counterweight Karşı ağırlık tarafındaki halat kütlesi MSRcwt Mass of ropes on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki dengeleme elemanı kütlesi MCRcwt Mass of balancing component on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki saptırma kas.indirgenmiş küt. mDPcwt Reduced mass of deflection pulley on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki saptırma kasnağı sayısı iDPcwt Number of deflection pulleys on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki kasnakların indirgenmiş küt. MPCWt Reduced mass of pulley on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki kasnak sayısı iPcwr Number of pulleys on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki sürtünme kuvveti FRcwr Friction force on counterweight side = 850,0 kg = 800 kg = 1.700,0 m/s2 = 1 = 25,6 kg = 35,0 kg = 1 = 0,0 kg = 0,0 = 59,9 N = 1.250,0 kg = 0,0 kg = 0,0 kg = 0,0 kg = 0 = 0,0 kg = 0 = 31,3 N T1 T2 Sarılma Açısı Angle of wrap of the ropes on the traction sheave Durdurma tertibatı çalışması için sürtünme değeri f Friction value for emergency breaking condition 1,495 = 17.352,6 N = 11.606,2 N = 154,0o = 0,302 2,254 Sayfa:22 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI Boş kabin en üst katta yukarı hareket ederken durdurma tertibtının çalışması Emergency breaking condition while ascending the empty car at top floor Karşı ağırlık kütlesi Mcwt Mass of counterweight İvme değeri (M.2.1.2) a Acceleration value Askı katsayısı r Reeving factor Karşı ağırlık tarafındaki halat kütlesi MSRcwt Mass of ropes on counterweight side Karşı Ağır.tarafındaki saptırma kasnaklarının indirgenmiş küt. mDPcwt Reduced mass of deflection pulley on car side Karşı ağırlık tarafındaki saptırma kasnağı sayısı iDPcwt Number of deflection pulleys on counterweight side Karşı ağırlık tarafındaki kasnaklarının indirgenmiş kütlesi Reduced mass of pulley on car side Karşı ağırlık tarafındaki kasnak sayısı iPcwt Number of pulleys on counterweight side Kuyuda Karşı ağırlık tarafındaki sürtünme kuvveti FRcwt Friction force on counterweight side Kabin kütlesi P Masses of the empty car and components supported by the car Kabin tarafındaki dengeleme elemanı kütlesi MCRcar Mass of balancing component on car side Kabin bükülgen kablosunun kütlesi MTtray Mass of flexibl wire on car side Kabin tarafındaki halat kütlesi MSRcar Mass of ropes on car side Kabin tarafındaki saptırma kasnaklarının indirgenmiş küt. MDPcar Mass of deflection pulleys on car side Kabin tarafındaki saptırma kasnağı sayısı iDPcar Number of deflection pulley on car side Kabin kasnaklarının indirgenmiş kütlesi mPcar Reduced mass of pulleys on car side Kabin tarafındaki kasnak sayısı iPcar Number of pulley on car side Kuyuda kabin tarafındaki sürtünme kuvveti FRcar Friction force on car side = 1.250,0 kg = 176,6 m/s2 = 1 = 25,6 kg = 0,0 kg = 0 = 0,0 kg = 0 = 31,3 N = 850,0 kg = 0,0 kg = 12,4 kg = 0,0 kg = 35,0 kg = 1 = 0,0 kg = 0 = 59,9 N T1 = 13.182,5 N T2 = 7.951,4 N Sayfa:23 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI Sarılma Açısı Angle of wrap of the ropes on the traction sheave Durdurma tertibatı çalışması için sürtünme değeri f Friction value for emergency breaking condition 1,658 = 154,0o = 0,302 2,254 Karşı ağırlık tampona oturduğunda boş kabin en üst katta iken T1/T2 oranının hesabı Calculation of ratio T1/T2while counterweight resting on the buffers and empty car at top of floor Kabin kütlesi P Masses of the empty car and components supported by the car Askı katsayısı r Reeving factor Kabin tarafındaki dengeleme elemanı kütlesi MCRcar Mass of balancing component on car side Kabin bükülgen kablosunun kütlesi MTtray Mass of flexibl wire on car side Kabin tarafındaki halat kütlesi MSRcar Mass of ropes on car side Ağırlık tarafındaki halat kütlesi MSRcwt Mass of ropes on counterweight side Sarılma Açısı Angle of wrap of the ropes on the traction sheave Sürtünme değeri f Friction value T1 ---- = T2 = 850,0 kg = 1 = 0,0 kg = 12,4 kg = 0,0 kg = 25,6 kg = 154,0o = 0,665 33,232 33,232 5,976 Sayfa:24 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI ASANSÖR MOTOR GÜCÜ HESABI N = (1/).(P.V/102) Gh = gh.Ih.n = 0,348.14,7.5 = 25,6 kg F1 = (Gk+Gy+Gh) = (850+800+25,6) = 1675,6 kg F2 = Ga = (Gk+Gy/2) = 850+800/2 = 1250 kg P = F1-F2 = 1675,6-1250 = 425,6 kg N = (1/0,55).(425,6.1/102) = 7,58 kw Nk = 9,2 kw > N = 7,58 kw uygundur. N : Hesaplanan Motor Gücü (kw) Nk : Kullanılan Motorun Gücü (kw) Gy : Kabin Anma Yükü Kütlesi (kg) Gk : Kabinin Kütlesi (kg) Ga : Karşı Ağırlık Kütlesi (kg) Gh : Toplam Halat Kütlesi (kg) P : Makina miline Kabin yükü ile Karşı ağırlık ve Askı halatı ağırlıkları nedeniyle gelen en büyük döndürücü kuvvet (kg) V : Kabin Hızı (m/sn) : Makina Motor Sistem Verimi (üretici beyanı) gh : 1 mt. Halatın Kütlesi (kg) Ih : Halat Uzunluğu (m) n : Halat Sayısı (adet) Sayfa:25 ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI HALAT SARMA AÇISI HESABI Tahrik kasnağı yarıçapı= 260 mm Saptırma kasnağı yarıçapı= 200 mm Merkezler arası yatay uzaklık= 490 mm Merkezler arası düşey uzaklık= 870 mm Kasnak yarıçapları arasındaki fark= TO uzunluğu= 260-200= 60 mm PKO dik üçgeninde pisagor bağıntısından; PO uzunluğu= 998 mm bulunur PKO dik üçgeninde Sin(b)= KO/PO= 870/998= 0,8717 den b açısı= 60,6 bulunur Aynı üçgende d açısı=90-60,6 = 29,4 bulunur. PTO dik üçgeninde Sin(c)= TO/PO= 60/998= 0,0601 den b açısı= 3,4 bulunur Aynı üçgende e açısı= 90-3,4= 86,6 bulunur Halat sarma açısı a= 360-(29,4+86,6+90)= 154 bulunur. Sayfa:26 GÜVENLİK ELEMANLARI CE BELGELERİ EKLENECEK 1-PARAŞÜT FREN, 2- TAMPONLAR, 3- REGÜLÂTÖR, 4-KUMANDA PANOSU, 5-KAPI KİLİTLERİ ASANSÖR SON KONTROL FORMU DOLDURULUP EKLENECEK STANDARDA UYMAYAN KISIMLAR (VARSA) RİSK ANALİZİ EKLENECEK ASANSÖR KUYUSU RÖLEVE FORMU Yapı Sahibi : Ada/Pafta/Parsel : Yapı Adresi : A Kat B C D E F 0 1 2 3 4 5 Kuyu üstten görünüşü 6 İ = …….……. …… (ip arası) Minimum Min.Genişlik : ……..cm Min.Derinlik : ……cm Kuyu Alt Boşluğu : Kuyu Üst Boşluğu : Durak Sayısı : Seyir Mesafesi : ……+……+……+……+…… = ………. mt Açıklamalar: 900 mm genişliğinde kapı takılabilmesi için kuyu genişliğinin en az 170 cm olması gerekmektedir, 10 Kişilik asansörün kuyuya sığmaması durumunda ise; kabin ölçüleri en az 120x120 cm olmalıdır Kabin alanı: 120cmx120cm+90cm (kapı genişliği) x 5cm (eşik önü kıvrıntı)=1,48 m² yani 8 kişilik asansöre tekabul etmektedir, 90’lık kapının ve/veya 120x120 cm net kabin ölçülerininde sağlanamaması durumunda bu form ile birlikte aşağıdaki beyan yazılıp firma sahibi tarafından firma kaşesi+imzalanarak 8 kişilik kapasiteden aşağıda asansörler yapabilirsiniz. Not: Bu açıklamalar kısmını röleve formuna yazmayınız, bilgi amaçlı yazılmıştır… KUYU RÖLEVE BEYANI Bu formda belirtilen ölçülerin binadaki asansör kuyusuyla bire bir örtüştüğünü beyan ederiz, yukarıda belirtilen minimum röleve ölçüleri sonucunda bu kuyuya maksimum ….. cm genişliğinde asansör kapısı ve maks. .…x…. cm ölçülerinde ve toplam Alan= …… m² olup ……kişilik kabin sığmaktadır, aksi durumun tespit edilmesi durumunda yasal olarak doğacak tüm olumsuzluklardan asansör firmamız sorumludur. Tarih .…….. / …..…. / 201.… Firma Sahibi (Kaşe,İmza)